Аннотация результатов, полученных в 2025 году
Представлена методология применения нелинейного статического и динамического методов для оценки сейсмостойкости различных конструктивных решений железобетонных зданий, включая критерии оценки сейсмической повреждаемости. Подчеркнута важность внедрения нелинейных методов расчета в отечественную практику, включая разработку рекомендаций и критериев оценки сейсмостойкости для зданий различных конструктивных систем (рамных, рамно-связевых, стеновых, крупнопанельных). Проведено сравнение между результатами нелинейного динамического анализа и упрощенного модального нелинейного статического анализа для 10-этажного железобетонного здания. Предложенная методика может быть использована для корректной оценки максимальных ожидаемых моментов во время контрольного землетрясения. Отмечено, что традиционные методы расчета сильно недооценивают сейсмические требования в сравнении с нелинейными, в особенности в средней части высоты здания. Был исследован сейсмический отклик железобетонного крупнопанельного здания (КПЗ) серии 92с. Была разработана комплексная численная модель для нелинейного сейсмического анализа КПЗ в ПК ЛИРА-САПР. Расчетная модель объекта исследования моделировалась комбинацией трех конечных элементов (КЭ): КЭ 44, КЭ 259 и КЭ 255. Стеновые панели моделируются упругими четырехузловым КЭ 44. Элементы стыков моделируются КЭ 259 – нелинейным четырехузловым конечным элементом, работа которого задается би- или трилинейной диаграммой. Элементы шпонок и закладных деталей моделируются КЭ 255 – двухузловым нелинейным элементом, работа которого задается билинейной диаграммой. Существенные различия наблюдались между нормативным расчетом, линейным динамическим и нелинейным динамическим анализами: – распределение относительного междуэтажного перекоса (IDR): традиционный анализ, предсказал максимальный IDR на средней высоте здания, в то время как нелинейный анализ показал максимальные значения на первом этаже; – результаты нелинейного анализа полностью совпали с характером повреждений зданий после натурных вибродинамичесикх испытаний, предсказав концентрацию повреждений в нижних этажах. Отмечено значительное различие сейсмического отклика в зависимости от класса бетона, из которого изготовлены соединения, причем бетон более низкого класса демонстрирует значительно более высокие значения перемещений, ускорений и относительных междуэтажных перекосов. Общий отклик здания в обоих случаях остается относительно низким в сравнении с общепринятым диапазоном для проектирования. Однако важно отметить, что в настоящее время не существует установленных пороговых значений перекосов этажей и иных критериев оценки сейсмостойкости для крупнопанельных зданий, что подчеркивает необходимость их разработки и внедрения в нормативную базу. Данные критерии должны учитывать уникальность поведения этого конструктивного типа зданий.

Аннотация результатов, полученных в 2026 году
Проведено параметрическое исследование отклика крупнопанельных зданий (КПЗ) для двух классов бетона заполнения соединения В15 и В7.5, а также различных коэффициентах демпфирования в долях от критического: 2, 3, 4, 5 %. Отмечены существенные различия сейсмической реакции, особенно для низких классов бетона. Разница в значениях относительного междуэтажного перекоса для различных значений коэффициента демпфирования достигает 25%, что подчеркивает важность дальнейших исследований для его корректного определения. Инкрементальный динамический анализ модели проведен на запись Спитакского землетрясения, масштабированного на 6 различных интенсивностей от 0.1 до 0.6 g. Результаты расчета характеризуются увеличением разброса значений и необходимой вычислительной мощностью для более высоких интенсивностей воздействия. Отмечены существенные различия между традиционным линейным анализом на основе кодов и нелинейным динамическим анализом, особенно в прогнозировании распределения повреждений и относительного междуэтажного перекоса (IDR). В частности, нелинейный анализ выявил концентрацию повреждений на нижних этажах, с максимальными значениями IDR 0,282 % на первом этаже для сценариев высокой интенсивности, что контрастирует с прогнозируемым на основе норм значением 0,178 % на средних этажах. Кроме того, исследование выявило ограничения в текущем стандартном отраслевом программном обеспечении, в частности, в возможностях моделирования гистерезиса для поведения, специфичного для КПЗ. Представлено комплексное параметрическое исследование динамических характеристик и откликов зданий различных конструктивных типов и конфигураций. Результаты показывают, что заполнение из неармированной каменной кладки значительно повышает поперечную жесткость, сокращая периоды собственных колебаний и изменяя формы колебаний, особенно в зданиях с гибким первым этажом. Результаты показывают, что здания с большими соотношениями сторон плана (> 4) демонстрируют значительные деформации диафрагмы в плоскости, что приводит к неравномерному распределению усилий. Несущие стены, расположенные исключительно на торцах здания, усиливают гибкость диафрагмы, тогда как более равномерное распределение элементов, воспринимающих поперечную нагрузку, значительно снижает смещения в плоскости. Наличие больших вырезов дополнительно увеличивает деформацию диафрагмы, при этом быстрое ее увеличение наблюдается для проемов, превышающих 25-30% от общей площади этажа. Обоснована необходимость внедрения методологии Performance-Based Earthquake Engineering (PBEE) в существующую практику проектирования и обеспечения сейсмической безопасности зданий в сейсмоопасных районах. Представлена методика разработки кривых сейсмической повреждаемости, включающая в себя выбор записей землетрясений, инкрементальный динамический анализ и статистическую обработку результатов анализа. Представлены рекомендации для полноценного внедрения методологии PBEE в существующую практику обеспечения сейсмической безопасности территории Российской Федерации. Подчеркивается актуальность разработки нормативных документов нового поколенная для эффективной имплементации предлагаемых решений.